7.875kN/m
10.5kN/m
12.5kN/m
15.5kN/m
第1题:
第2题:
第3题:
第4题:
第5题:
第6题:
第7题:
第8题:
第9题:
第10题:
某公路桥梁由梁高1.5m的5片T型主梁和5片横梁组成,计算跨径为28m。采用混凝土为C40,设计荷载为公路—Ⅱ级,人群荷载qr=3.0kN/m2。桥梁横截面尺寸如图7-22所示。计算1号主梁跨中截面由两列汽车产生的活载横向分布系数最大值最接近于( )。 提示:不计主梁抗扭刚度,按刚性横梁法即偏心受压法计算横向分布系数,单行汽车车队汽车轴重为P。A.0.509 B.0.519 C.0.529 D.0.539
公路简支梁桥的主梁荷载横向分布系数为什么在跨中与支点取用不同数值?在计算简支梁弯矩与剪力时通常如何考虑?
某预应力混凝土箱形简支梁桥位于一级公路上,计算跨径为40m,采用上、下双幅分离式横断面行驶。公路设计行车速度v=100km/h,双向六车道,汽车荷载采用公路—Ⅰ级。该桥采用C50混凝土。其横截面布置如图所示。某预应力混凝土简支T梁桥位于一级公路上,计算跨径为20m。该桥主梁梁高1.25m,梁距为2.25m,横梁间距为5.0m,梁截面有效高度h0=1.15m。所采用混凝土强度等级为C40。按持久状况承载能力极限状态计算时,某根内梁支点截面剪力设计值为800kN。如该主梁支点截面处满足抗剪截面的要求,则所需腹板的最小宽度最接近( )mm。A. 200 B. 220 C. 240 D. 260
某预应力混凝土箱形简支梁桥位于一级公路上,计算跨径为40m,采用上、下双幅分离式横断面行驶。公路设计行车速度v=100km/h,双向六车道,汽车荷载采用公路—Ⅰ级。该桥采用C50混凝土。其横截面布置如图所示。假定按正常使用极限状态,该箱梁桥由荷载短期效应组合设计值产生的跨中断面向下的弹性挠度值为72mm;由永久有效预应力产生的向上弹性反向挠度值为60mm。则该桥跨中断面向上设置的预挠度最接近( )mm。A. 向上30B. 向上20C. 向上10D. 向上0
公路-I级车道荷载的均布荷载标准值为qK=()kN/m;集中荷载标准值按以下规定选取:桥梁计算跨径小于或等于5m时,PK=()kN;桥梁计算跨径等于或大于50m时,PK=()kN;桥梁计算跨径在5~50m之间时,PK值采用()求得。
某混凝土简支梁桥由多片T型梁,其计算跨径L=19.5m,设计荷载为公路—Ⅰ级。其单片主梁断面尺寸如图7-22所示,采用C30混凝土,fcd=13.8M图7-22Pa,ftd=1.39MPa,主筋为HRB400钢筋,fsd=330MPa。结构重要性系数γ0=1,试根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)及《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)进行设计计算。假设T型主梁Ic=0.2m4,跨中处每延米重度G=10kN/m。 假设单片主梁支点恒载剪力Q恒=255.65kN,其支点剪力汽车荷载横向分布系数为0.542,汽车荷载的冲击系数为0.333,按承载能力极限状态计算该梁支点截面最大剪力最接近于( )kN。A.325.5 B.574.37 C.693.9 D.1148.75
某5片主梁混凝土简支T梁桥,其计算跨径为L=14.5m,设计荷载为公路—Ⅰ级。已求得单片主梁跨中弯矩汽车荷载横向分布系数为0.412,汽车荷载冲击系数为0.125,试计算单片主梁跨中汽车荷载引起的弯矩值最接近于( )kN·m。A.364 B.390 C.494 D.994
某混凝土简支梁桥由多片T型梁,其计算跨径L=19.5m,设计荷载为公路—Ⅰ级。其单片主梁断面尺寸如图7-22所示,采用C30混凝土,fcd=13.8M图7-22Pa,ftd=1.39MPa,主筋为HRB400钢筋,fsd=330MPa。结构重要性系数γ0=1,试根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)及《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)进行设计计算。假设T型主梁Ic=0.2m4,跨中处每延米重度G=10kN/m。 假设单片主梁跨中弯矩汽车荷载横向分布系数为0.452,汽车荷载冲击系数为0.355时,其主梁跨中截面汽车荷载引起的弯矩值最接近于( )kN·m。A.508.13 B.1016.26 C.1270.33 D.2032.53
单选题某桥计算跨径为20m,采用公路—I级荷载标准。计算剪力效应时,车道荷载集中荷载标准值Pk取()kN。A 270B 300C 330D 360
拟对某简支梁桥进行静载试验,设计荷载等级为公路一I级,结构计算时,跨中截面的正弯矩设计控制值应采用车辆荷载进行最不利布载计算。